摘要:4.4制動器的設計 內張式雙蹄式制動器，目前尚未制定標準可供選 用。設計時可在有關整車總布置參數及制動器型式選 定后.即可參考已有的同等車輛的同類型制動器，初 選其主要參數，見圖15.3-21，并據此進行制動轉矩 及磨損性能驗算，而后對初選參數進行必要的
4.4制動器的設計
內張式雙蹄式制動器，目前尚未制定標準可供選
用。設計時可在有關整車總布置參數及制動器型式選
定后.即可參考已有的同等車輛的同類型制動器，初
選其主要參數，見圖15.3-21，并據此進行制動轉矩
及磨損性能驗算，而后對初選參數進行必要的修改，
直到基本性能參數能滿足要求為止。最后方進行詳細
的結構設計。
制。制動鼓直徑與輪輛直徑之比D/D,，一般范圍如下:
轎車D/D, =0.64 -0.74
貨車D/D, =0.70 -0.83
2)摩擦襯片寬度b和包角0 制動鼓半徑R既定
后，摩擦襯片寬度b和包角0便決定了襯片的摩擦面
積A,，而A=RbO,制動器各蹄總的摩擦面積A,愈
大，則單位壓力愈小，從而磨損特性愈好。
根據國外統計資料，單個車輪蹄式制動器總的襯
片摩擦面積隨汽車總重而增加，具體數歸納如表
15.3一29.
摩攘襯片包角0=90o-100o(薦用值)，一般不
宜大于120o。
襯片寬度b較大可以減少磨損，但過大將不易保
證與制動鼓全面接觸。設計時應盡量按照摩擦片規格
選擇b值。
3)摩擦襯片起始角0一般將襯片布里在制動
蹄的中央，即令0= 900 - o/2.
4)摩擦襯片的型號及性能如表15.3-30所示。
5)制動器中心到張開力F作用線的距離。在保
證輪缸或制動凸輪能夠布置于制動鼓內的條件下，應
使距離e盡可能大.以提高制動效能。初步設計時可
暫定e=0. 8R左右。
6)制動蹄支承點位貴坐標a和c應在保證支承
端毛面不致互相干涉的條件下，使a盡可能大而c盡
可能小。初步設計時也可暫定a=0.8R左右。
4.4. 2內張雙蹄式制動器制動轉矩計算
制動轉矩目前一般采用效能因數法或分析圖解法
計算，本書采用效能因素法計算雙蹄式制動器的制動
轉矩。為此必需先求出制動蹄的效能因數，而后求制
動轉矩。
設制動蹄的制動轉矩和效能因數分別為T和K1,
軸人張開力為F,制動鼓半徑為R,則
T =KFR(15.3-14)
效能因數K,是單位為1的系數。對于一定結構型
式的制動蹄，只要已知制動鼓轉向，制動蹄的主要幾
何參數的相對值(即這些參數與介之比)以及摩擦因
數、該蹄的長即可確定。然后根據既定的F和R值求
T，也可根據要求規定的T值來調整F, R或K.,
下面舉出一些典型結構的制動器效能因數的計算
式。
(1)支點固定的制動蹄
1)領蹄(圖15.3-22)為計算簡便，有人假定蹄
鼓之間的單位壓力是沿周向均勻分布的。但這一假定
與實際情況相差較遠，據此算出的制動轉矩較實際數
值大。目前計算中廣為應用的理論單位壓力分布規律
系按正弦規律分布的。根據數學推導得領蹄效能因數
K,
(責任編輯：laugh521521)
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